ABSTRACT
In the case of TV products, space constraints and design requirements make it advantageous to use a worm gear that has a small volume and a self-locking function. Single enveloping worm gear teeth are classified as ZA, ZN, ZK, ZI, and ZC according to international standards. However, combining worm shafts and worm wheels with different tooth profiles can significantly worsen meshing transmission errors and reduce the lifespan of the worm gear. Despite these challenges, due to processing limitations, ease of manufacturing, and cost reduction, combinations of worm shafts and worm wheels with different tooth profiles are still considered. In this study, we confirmed the meshing transmission error for a worm gear that combined a ZA tooth shape worm shaft with a ZI tooth shape worm wheel. Additionally, we examined the contact stress and fatigue life characteristics of the material combinations using finite element analysis (FEM).
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KEYWORDS: Worm gear, FEM, Transmission error, Fatigue analysis, Life prediction
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KEYWORDS: 웜 기어, 유한요소해석, 전달 오차, 피로해석, 수명예측
NOMENCLATURE
Angular Displacement of Gear, (θ2 + Δθ2) (rad)
Reference Diameter of Gear (mm)
Angular Displacement of Pinion (rad)
Reference Diameter of Pinion (mm)
Theory Angular Displacement of Gear (rad)
Rotation Angle of Worm Wheel
1. 서론
TV 트랜드 변화와 소비자 라이프스타일을 고려하여 다양하고 복잡한 디자인이 요구되고 있다. 급변하는 시장 환경에 대응하기 위하여 기존의 정적인 TV 제품과 더불어 구동 메커니즘이 적용된 TV도 개발되고 있다. 특히 TV 제품의 경우 디자인이 슬림하며, 이에 따라 구동 메커니즘 적용을 위해 웜 기어(Worm gear)를 고려한다. 웜 기어는 작은 공간에 큰 감속비를 구현할 수 있으므로 구동 메커니즘이 적용된 TV 제품에 적합하다. 본 연구에서는 웜 기어 가공업체의 기술적 한계 및 가공 용이성, 비용 절감 등의 이유로 ZA 치형의 웜 샤프트와 ZI 치형의 웜 휠을 고려하였다. 서로 다른 치형의 웜 기어 설계 시 전달 오차(Transmission Error)를 확인해야 하며, 웜 기어의 치면 접촉에 의한 응력을 계산하기 위해서는 유한요소해석을 통하여 접촉패턴을 확인 할 수 있다. 유한요소해석은 웜 기어의 치면에 가해지는 응력과 변형량을 계산할 수 있으며, 웜 기어의 복잡한 치면 형상을 고려할 수 있다는 장점이 있다. 이러한 이점 때문에 많은 연구자들은 기어의 응력 분포 및 접촉패턴을 확인하기 위하여 유한요소해석에 대한 연구를 수행하였다. Lee 등은 스퍼 기어(Spur gear)의 유한요소해석 결과와 루이스식 계산 결과를 비교하고 분석하였다[
1]. Lee 등은 스퍼 기어의 유한요소해석 결과와 AGMA 규격을 통해 계산된 접촉응력을 비교·분석하였다[
2]. Lee 등은 치면의 불확정성을 고려한 기어 전달 오차 분석 연구를 하였다[
3]. Kim 등은 스퍼 기어의 유한요소 모델링 조건에서 접촉응력 분포 및 최대 전달 오차와 해석 소요 시간 차이의 원인을 분석하였다[
4]. Sohn 등은 높은 리드각의 원통형 웜 기어에서 웜 휠(Worm Wheel)의 비대칭적 크라우닝(Crowning)을 가공용 호브(Hob) 사양과 호브 커터(Hob Cutter)를 조절하여 웜 휠 사이의 거리 와 각도를 적절하게 조정하여 대칭적 크라우닝으로 바꿀 수 있다는 것을 유한요소해석으로 검토하였다[
5]. Lee 등은 ZI 및 ZA 치형의 웜 기어를 수치해석 모델을 이용하여 전달 오차를 계산하였다[
6]. Choi 등은 ZA 치형 웜과 인벨류트(Involute) 헬리컬(Helical) 기어의 접촉응력 특성을 유한요소해석 방법에 대하여 모색하였다[
7]. Kim 등은 ZA 치형의 웜과 ZI 치형의 웜 휠을 조합한 웜 기어의 전달 오차와 접촉 패턴을 확인하고 해석을 통하여 접촉응력 분포 특성을 연구하였다[
8]. Yeo 등은 싱글 인벨로핑 웜 기어의 치형에 따른 이상 소음과 피로 수명의 영향인자를 규명하기 위해 웜 기어의 치형 측정 방법에 대하여 연구하였다[
9]. Sohn 등은 항공기 조향 작동기에 적용된 싱글 인벨로핑 웜 기어의 치형에 따른 응력분포를 유한 요소 해석을 통하여 비교하였다[
10]. 일반적으로 스퍼·헬리컬 기어의 경우 유한요소해석 결과와 기어 전달 오차의 상대성을 분석하는 연구들이 활발하게 진행되어왔다. 하지만 웜 기어와 같이 치면이 인벨류트 곡면으로 이루어진 특수한 형상의 경우 유한요소해석을 통한 접근보다는 실험을 통해서 전달 오차의 경향성을 확인하여 피로 수명과의 연관성을 분석하는 연구들이 많이 진행되었다. 최근 유한요소해석 S/W의 발전으로 웜 기어의 접촉 패턴과 응력분포 결과를 이용한 전달 오차 연구들이 다수 진행되어 왔다. 하지만 여전히 유한요소해석을 통해 다양한 설계 인자가 미치는 영향을 분석하기에는 많은 시간과 자원이 요구되고 웜 기어 구동 해석 모델을 이용한 피로 수명 예측에 대한 연구는 찾아보기 힘들다.
이에 본 연구에서는 해당 웜 기어의 전달 오차 경향성을 수치해석모델로 확인하고 웜 기어 구동 조건을 유한요소해석 조건에 따라 피로해석으로 연계하여 구동 수명을 예측하는 방법론을 제시하고자 한다.
2. 본론
2.1 기어 제원
본 연구에 사용된 기어는 서로 다른 치형(Worm Shaft: ZA, Worm Wheel: ZI)의 싱글 인벨로핑 웜 기어이며, 형상은
Fig. 1과 같다. 상세 제원은
Table 1과 같다.
Fig. 1Geometry of the Worm & Worm wheel gear pair
Table 1Specification of the Worm & Worm wheel gear pair
Table 1
|
Description |
Worm shaft |
Worm wheel |
|
Module [mm] |
0.94 |
|
Pressure angle [o] |
11 |
|
Number of teeth |
1 |
10 |
|
Pitch diameter [mm] |
7.8 |
9.4 |
|
Face width [mm] |
- |
7.4 |
|
Addendum |
0.21 |
1.28 |
|
Dedendum |
1.99 |
0.7 |
본 연구에 사용된 기어의 경우 슬림한 디자인에 구동 메커니즘이 적용된 TV 제품이며, 약 7 kg의 기구물을 상하 작동시키기 위한 기어 제원이다. 따라서 일반적이지 않고 특수한 용도에 사용되기 위하여 설계되었다.
2.2 웜 기어 수명 예측 프로세스
TV 제품 디자인이 확정되고 구동 메커니즘이 적용될 공간이 결정되면 해당 기구물을 작동시키기 위해 구동 메커니즘 요소들의 사양을 결정한다. 또한 소비자에게 제품 품질을 만족시키기 위하여 다양한 품질 Test를 거치게 되며, 특히 구동 Test는 많은 시간이 소요된다.
이에 따라 TV 구동 메커니즘에 적용된 웜 기어의 수명을 예측하기 위하여
Fig. 2와 같이 프로세스를 정립하였다.
Fig. 2Process of worm gear life prediction
2.2.1 전달 오차 & 접촉 패턴
기어 구동 메커니즘 시스템은 진동 및 이상 소음의 주요한 영향인자이다. TV의 경우 주로 실내에 배치하기 때문에 기어 구동 메커니즘 적용으로 소음이 발생할 때 소비자 클레임으로 연결된다. 따라서 기구 부하에 따른 기어 사양 선정, 구동 입·출력에 따른 기어비, 기어 전달 오차를 고려하여야 한다.
Fig. 3과 같이 기어 치면 형상이 완벽한 인벨류트 곡면이며, 기어의 변형이 없다고 가정하면 기어비에 따른 입·출력값은 유지될 것이다[
11]. 그러나 피동 기어(Driven Gear)의 회전각은 기구 부하에 의한 치 탄성 변형, 구동축 처짐, 치 형상 오차 등의 이유로 실제 회전각의 차이가 발생한다[
12]. 이것을 전달 오차라고 하며, 전달 오차가 커지면 기어가 구동할 때 기어의 성능 저하 및 진동 소음에 원인이 된다[
13]. 전달 오차는
식(1)과 같이 기어의 각 변위와 기초원의 곱과 피니언(Pinion)의 각 변위와 기초원 곱의 차로 계산된다[
14].
Fig. 3Definition of transmission error [14] (Adapted from Ref. 14 on the basis of OA)
설계한 기어 제원의 전달 오차 값이 적절하다고 판단되면, 접촉패턴을 확인한다[
5]. 접촉패턴을 확인하는 이유는 웜 휠 치면에 웜 샤프트(Worm Shaft)의 접촉 경로를 확인하고 기어 제원이 정량적으로 설계가 되었는지 검토하기 위해서이다. 또한 유한요소해석을 통하여 기어 치면의 응력 분포를 확인하고 치면에 골고루 부하가 작용될 수 있도록 검토하기 위함이다.
2.2.2 유한요소해석
Fig. 4는 본 연구에서 검토한 웜 기어의 해석 모델의 구동 조건과 부하 조건을 도식화한 것이다. 기어 유한요소해석은 웜 휠의 초기 부하 조건에서 웜 샤프트가 밀어내는 구동 조건으로 재료의 변형이 일어날 수 있으며, 웜 샤프트와 웜 휠 간의 치면을 서로 긁는 형태의 접촉으로 재료 비선형 및 접촉 비선형을 고려하여 Non-linear Static으로 수행되었다.
Fig. 5와 같이 해당 모델의 요소(Element) 개수는 219,733개, 평균 요소 길이는 0.2 mm, 요소의 형태는 Penta & Hexa Type을 혼합한 3D 요소로 생성하였다. 본 연구에서는 1주기의 치물림 사이클로 기어 형상을 단순화하여 유한요소해석을 수행하였다. 부하 조건은 웜 샤프트가 360
o 회전할 때 웜 휠의 기구 부하는 600 Nmm 조건이며, 기어의 치면 접촉 알고리즘 조건은 Penalty Method를 사용하였다. 자사의 인장시험을 통하여 취득한 소재 물성의 Stress-Strain Curve는
Fig. 6과 같으며
Table 2와 같이 정리하였다. 기어 구동 조건의 유한요소해석을 검토하기 위해 상용 프로그램인 Altair 사의 Optistruct를 사용하였다.
Fig. 4Analysis model of worm gear
Fig. 5Finite element mesh of worm gear
Fig. 6Mechanical properties of worm gear
Table 2Mechanical properties of each material combination
Table 2
|
Case |
Material |
Young’s
modulus |
Density |
Poisson’s
ratio |
|
#1 |
Worm
shaft |
SCM440 |
203GPa |
7.86e-6 |
0.3 |
Worm
wheel |
CAC304 |
109GPa |
8.73e-6 |
0.34 |
|
#2 |
Worm
shaft |
SCM440 |
203GPa |
7.86e-6 |
0.3 |
Worm
wheel |
CAC703 |
112GPa |
8.73e-6 |
0.34 |
|
#3 |
Worm
shaft |
SCM440 |
203GPa |
7.86e-6 |
0.3 |
Worm
wheel |
SUS316L |
124GPa |
7.85e-6 |
0.3 |
|
#4 |
Worm
shaft |
CAC304 |
109GPa |
8.73e-6 |
0.34 |
Worm
wheel |
POM |
1.9GPa |
1.41e-6 |
0.44 |
2.2.3 피로 해석
TV 제품의 구조물이 실제 구동되는 웜 기어의 경우 단순 굽힘하중뿐만 아니라 복잡한 반복 하중으로 기어 손상이 발생한다. 본 연구에서는 유한요소해석을 통하여 얻는 임의의 하중 이력(Radom Loading History)을 통하여 피로해석(Fatigue Analysis)을 수행하였다.
Fig. 7은 유한요소모델에서 138개 Load Case 중 Critical Node의 등가응력 이력을 나타낸 것이다. 임의의 복잡한 하중을 받는 기어의 수명을 예측하기 위해서는 단순화된 하중 이력으로 줄여야 한다. 본 연구에서는 가장 일반적으로 사용되고 있는 Rainflow Counting 기법을 사용하였다.
Fig. 8은 유한요소해석 결과에서 얻은 138개의 Load Case에 대하여 Rainflow Counting을 수행한 결과이다. 그 결과 6개 블록의 피로 수명을 얻을 수 있었다. 본 연구에서 피로해석을 수행하기 위하여 피로해석 상용 프로그램인 FEMFAT S/W를 사용하였다.
Fig. 7Loading history for random fatigue analysis
Fig. 8Result of rainflow counting for random loading history
2.3 기어 검토 결과
2.3.1 전달 오차 & 접촉 패턴 결과
Table 1의 기어 제원을 이용하여 전달 오차와 웜 기어의 접촉 패턴을 확인하기 위하여 Sohn [
5] 등이 연구한 방법으로 수행하였다.
전달 오차의 경우 arc-sec 단위를 적용했는데 arc-sec는 3600분의 1
o 수준을 의미한다.
Fig. 9는 해당 기어의 전달 오차 해석 결과이다. 약 20.3 arc-sec 수준으로 확인했고, 자사 기준을 만족하는 수준으로 확인되었다. 분석해 보면 웜 샤프트가 회전할 때 웜 휠과 접촉이 되는데 기어 제원 특성상 웜 휠의 회전각이 기어비에 의한 위치보다 덜 회전할 것으로 예상된다.
Fig. 10은 해당 기어의 접촉 패턴을 나타낸 것이다. R [mm]은 웜 휠 치면 높이 축이고, t [mm]는 웜 휠의 치폭 축이다. 웜 샤프트와 웜 휠 간의 접촉 면적은 넓게 분포될 것으로 예상되며, 접촉 압력 수준은 상대적으로 낮게 나타날 것으로 예상하였다. 또한 웜 샤프트의 접촉 경로는 웜 휠 치면 가운데 위치할 것으로 확인할 수 있었다.
Fig. 9Transmission error of worm gear (arc-sec)
Fig. 10Contact pattern of Worm gear
2.3.2 유한요소해석 결과
TV 제품에 적용되는 웜 기어의 부하 조건과 구동 조건을 고려하여 유한요소해석을 수행하였다. AGMA [
15]에 의하면 웜 샤프트 소재는 웜 휠의 소재보다 경질을 선택해야 한다. 따라서 크롬몰리브덴강(SCM440)과 황동(CAC304) 조합을 고려하였다. 두 소재의 탄성계수(Young's Modulus)를 비교해 보면 SCM440: 203 GPa, CAC304: 109 GPa이다. 산업군에서 일반적으로 사용하는 소재 조합으로 가공 용이성 및 기구 부하에 따른 내구 수명에 적합하다. 따라서 SCM440 & CAC304 조합의 웜 기어 접촉해석을 통해 계산된 각 구간별 최대 접촉 압력(Contact Pressure) 수준을
Fig. 11과 같이 도식화하였다. 여기서 Load Factor는 웜 샤프트가 360
o 1회 회전하는 것을 1로 하고 증분한 값이다. 검토 결과 최초 웜 샤프트가 웜 휠에 진입할 때 이 끝부분 모서리에서 가장 높은 압력을 나타내었다. 그 이유는 웜 샤프트가 웜 휠에 접촉할 때 이 끝 모서리가 상대적으로 좁은 치면에 해당하기 때문이다. 접촉 압력 수준으로는 이 끝 모서리부에서 756 MPa을 나타내었고, 치면 접촉이 발생하는 부분에서는 약 430-630 MPa 수준을 나타내었다. 이뿌리 부분에서는 434 MPa 수준을 나타내었고, Max-Min 범위는 약 322 MPa 수준으로 대체로 안정적인 분포를 나타냈다.
Fig. 12는 구간별 접촉 압력 패턴을 나타낸 것이다. 기어 제원을 이용하여 계산된 접촉 패턴
Figs. 10과 12를 비교한 결과, 접촉 압력분포는 웜 휠 가운데 위치하며, 선 접촉을 확인할 수 있었다.
Fig. 11Distribution of maximum contact pressure
Fig. 12Contact pressure pattern for each section
SCM440 & CAC304 조합 외 3가지 조합을 추가로 검토하고 접촉 압력을 분석하였다. 각 소재 조합을 적용하여 유한요소해석을 수행하였고, 구간별 최대 접촉 압력 수준을
Fig. 13과 같이 비교하였다. 웜 샤프트 소재를 SCM440으로 고정하고 웜 휠 소재만 각각 CAC304, CAC703, SUS316L 소재로 변경하여 비교한 결과, 최대 접촉 압력 경향성은 유사하다고 판단할 수 있었다. 웜 샤프트 소재를 CAC304로 하고 웜 휠 소재를 POM 소재를 적용할 때 낮은 접촉 압력 분포를 나타내었다. 단순히 접촉 압력 관점에서는 유리하다고 판단할 수 있지만, 본 연구에서의 구동 부하 조건은 레진(Resin) 소재를 적용할 때, 내구성의 문제가 발생할 가능성이 있다. 본 유한요소해석 결과를 바탕으로 각 소재 조합에 따른 접촉 압력 수준을 확인하였다. 소재 강성 및 재료비를 고려해 볼 때, SCM440 & CAC304 조합이 가장 유리하다고 판단할 수 있다.
Fig. 13Description of maximum contact pressure for each material combination
2.3.3 피로해석 결과
각각의 소재 조합을 비교한 유한요소해석 결과를 기반으로 피로해석을 수행하였고, 피로 수명을 평가하였다. 피로해석의 경우 유한요소해석 결과의 응력 Tensor 성분을 이용하여 복잡한 하중 데이터를 응력진폭, 평균응력, 피로 사이클을 단순화하는 Rainflow Counting 기법을 이용하고 계산된 응력진폭과 피로 사이클을 소재의 S-N Curve에 적용하여 수명을 평가한다[
16].
Fig. 14는 자사가 보유하고 있는 피로 물성을 그래프로 도식화한 것이며, 웜 휠에 적용하기 위해 검토한 소재의 S-N Curve 이다. 각 소재의 S-N Curve를 비교해 보면 SUS316L, CAC304, CAC703, POM 순으로 높은 피로강도를 나타낸다. 본 연구에서는 각 소재별 웜 휠의 피로 수준을 검토하기 위하여 FEMFAT S/W를 사용하였다.
Fig. 15와 같이 구조적 형상과 하중 사이클을 고려한 평균응력으로 소재의 S-N Curve를 보정하여 피로해석 결과로 도출한다. 또한 본 S-N 선도에서는 내구한도 이후에 Modified Miner Rule을 사용하였는데, 내구 한도는 특정 응력 이하에서는 무한히 수명을 보장한다고 가정하지만, 실제로는 극히 낮은 응력에서도 매우 긴 시간이 지나면 피로 파괴가 발생할 수 있다. 따라서 Modified Miner Rule을 사용하여 보다 정확한 피로 수명을 예측할 수 있다[
17].
Table 3은 각 웜 휠에 적용할 소재들의 피로파괴가 발생하지 않은 응력 수준을 확인하기 위해 내구 한도(Endurance Limit)와 내구 수명(Cycle Limit)을 정리하였다. 먼저 내구 한도를 비교해 보면 CAC304는 350.8 MPa, CAC703은 315 MPa이며, SUS316L은 293.8 MPa 수준으로 나타났다. 세 가지 소재의 웜 샤프트는 SCM440으로 동일하다. 참고로 POM 경우 레진 소재 적용을 가정하고 수행한 결과로 내구 한도는 43.1 MPa로 나타났는데, 웜 샤프트 소재는 CAC304 소재이다. POM의 경우 소재 특성상 고온환경에 약하므로 실 제품 적용에는 배제하였다.
Table 4는 각 소재들의 Critical Node의 피로해석 결과로 평균응력, 응력진폭, 응력비, 진폭비를 나타낸 것이며,
Table 5는 각 소재들의 1/Damge (Cycle) 결과를 나타낸 것이다. 결과를 종합해 보면 웜 샤프트는 SCM440을, 웜 휠에는 CAC304 소재를 적용할 때 4가지 조합 중 가장 높은 피로 수명을 나타냈다.
Fig. 14Material of worm gear: S-N curve
Fig. 15Fatigue analysis results of worm gear: S-N curve
Table 3Fatigue analysis results of worm gear: Endurance limit & cycle limit
Table 3
|
Material |
Endurance limit [MPa] |
Cycle limit [N] |
|
CAC304 |
350.8 |
4.89E+06 |
|
CAC703 |
315 |
4.34E+06 |
|
SUS316L |
293.8 |
4.98E+05 |
|
POM |
43.1 |
9.13E+05 |
Table 4Fatigue analysis results of worm gear: Mean Stress, stress amplitude, stress ratio, amplitude ratio
Table 4
|
Material |
Mean
stress |
Stress
amplitude |
Stress
ratio |
Amplitude
ratio |
|
CAC304 |
-83.29 |
109.80 |
-7.28 |
-1.32 |
|
CAC703 |
-84.12 |
112.00 |
-7.03 |
-1.33 |
|
SUS316L |
-84.83 |
114.50 |
-6.73 |
-1.35 |
|
POM |
-26.20 |
27.91 |
-31.52 |
-1.07 |
Table 5Fatigue analysis results of worm gear: 1/Damage
Table 5
|
Material |
CAC304 |
CAC703 |
SUS316L |
POM |
|
1/Damage |
4.30E+11 |
1.63E+11 |
7.15E+07 |
6.46E+07 |
3. 결론
본 연구에서 TV 구동 메커니즘에 적용할 서로 다른 치형(Worm Shaft: ZA, Worm Wheel: ZI)의 싱글 인벨로핑 웜 기어의 수명 예측 프로세스를 정립하였다. 웜 기어 제원을 이용하여 전달 오차 결과를 분석하고, 접촉 패턴을 확인하였다. 해당 웜 기어의 구동 조건과 부하 조건을 묘사한 유한요소해석을 수행하였고, 각 소재 조합의 접촉 압력을 평가하였다. 해당 기어 제원으로 산출된 접촉 패턴과 유한요소해석을 통하여 접촉 압력 분포를 비교하여 기어 제원의 타당성을 검증하였다. 각각의 소재 조합으로 피로해석을 수행하였고, 각 소재의 내구 한도 및 내구 한도 사이클을 도출하였고, 피로 수명을 평가하였다. 그 결과 해당 구동 조건에서 최적의 소재를 선정하였다.
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Biography
- Dong Uk Kim
Senior researcher in the TV CAE Team, Division of Media Entertainment Solution, LG Electronics Inc. His research interest is Mechanical Structure Analysis.
- Tae Bae Kim
Chief researcher in the TV CAE Team, Division of Media Entertainment Solution, LG Electronics Inc. His research interest is Structure & Injection Molding Analysis.
- Il Joo Chang
Chief researcher in the TV CAE Team, Division of Media Entertainment Solution, LG Electronics Inc. His research interest is Mechanical Structure Analysis.
